鋼棒球在我廠磨機(jī)的試驗(yàn)
鋼棒球中間是圓柱而兩端為球缺的組合體。在隨著磨機(jī)旋轉(zhuǎn)拖帶、提升過(guò)程中,沿磨機(jī)軸向做轉(zhuǎn)體運(yùn)動(dòng),如同斷續(xù)鋼棒一樣對(duì)物料滾、擠、壓、磨,傳遞能量的方式是線(xiàn)接觸,鋼棒球的表面積又大于當(dāng)量球徑磨球的表面積。因此,鋼棒球具有較好的研磨能力。
鋼棒球在磨機(jī)的斷面由脫離點(diǎn)拋射到落點(diǎn)時(shí),球體間碰撞失去平衡要做轉(zhuǎn)體運(yùn)動(dòng),如同錘頭一樣豎著打擊落點(diǎn)的球?qū)优c物料,傳遞能量的方式是點(diǎn)接觸。但研磨體的沖擊直接作用于物料的機(jī)會(huì)很少,很大程度上是通過(guò)研磨體層傳遞于物料使其粉碎。鋼棒球通過(guò)棒球?qū)泳€(xiàn)接觸傳遞能量,沖擊應(yīng)力分散,對(duì)物料粉碎能力較小,這樣鋼棒球沖擊能力不如磨球。粉磨的初始階段,磨球顯得優(yōu)越,隨著物料表面積增大,鋼棒球線(xiàn)接觸傳遞能量的效率高于磨球。
鋼棒球與襯板是線(xiàn)接觸,沿磨機(jī)軸向?qū)ξ锪贤埔朴休^大的阻抗能力,因此,不存在物料推移磨球“倒分級(jí)”而影響粉磨效率的現(xiàn)象。同時(shí),減輕隔倉(cāng)板的側(cè)壓力,延長(zhǎng)隔倉(cāng)板的使用壽命。襯板使用到中期,無(wú)溝槽痕跡出現(xiàn),磨損均勻,也延長(zhǎng)了襯板的使用壽命。
二、鋼棒球的設(shè)計(jì)
由于各廠工況條件不同,對(duì)鋼棒球的規(guī)格設(shè)計(jì)要求也有所不同?,F(xiàn)提供我廠采用鋼棒球的規(guī)格、計(jì)算方法與長(zhǎng)徑比的經(jīng)驗(yàn)參數(shù)供參考(見(jiàn)鋼棒球結(jié)構(gòu)比例圖與表1)。
鋼棒球規(guī)格參數(shù)(d=7.8kg/dm3) 表1
當(dāng)量球徑 φ(mm) |
柱徑規(guī)格 a(mm) |
單體重量 (Kg) |
個(gè)數(shù)/噸 |
110 97 83 69 62 55 48 |
80 70 60 50 45 40 35 |
5.554 3.721 2.343 1.356 0.988 0.694 0.465 |
180 269 427 737 1012 1441 2150 |
鋼棒球結(jié)構(gòu)比例圖
1.鋼捧球單體重量計(jì)算
式中:G──鋼棒球單體重量,千克;
h──球缺高度,毫米;
a──鋼棒球柱徑,毫米;
H──鋼棒球圓柱高度,毫米;
d──鋼棒球材質(zhì)重度,千克/分米3。
2.鋼棒球單體重量換算圓球的當(dāng)量球徑
式中:D──圓球當(dāng)量球徑,毫米;
d──材質(zhì)重度,鉻鋼、碳鋼取7.8,鉻
鐵取7.6~7.65,千克/分米3。
3.長(zhǎng)徑比的經(jīng)驗(yàn)參數(shù)
磨倉(cāng)內(nèi)的粉磨側(cè)重于沖擊能力,鋼棒球的長(zhǎng)度應(yīng)設(shè)計(jì)短些,磨倉(cāng)內(nèi)的粉磨側(cè)重于研磨能力,鋼棒球的長(zhǎng)度應(yīng)設(shè)計(jì)長(zhǎng)些。
磨機(jī)直徑較大的,鋼棒球長(zhǎng)度應(yīng)設(shè)計(jì)短些,磨機(jī)直徑較小的,可設(shè)計(jì)長(zhǎng)些(防止碎裂)。
一般長(zhǎng)徑比范圍可在(1.5~2):1之間選擇。
三、襯板型式、級(jí)配和填充率
鋼棒球在采用普通襯板的磨機(jī)內(nèi)均可使用。襯板帶球能力較強(qiáng)的,如凸棱襯板要與平襯板搭配使用,沿磨機(jī)軸向安裝一行凸棱襯板后,根據(jù)磨倉(cāng)帶球能力的需要,沿磨機(jī)軸向間隔安裝2~3行平襯板,均布排列。采用波紋襯板的可直接進(jìn)行。采用梯形襯板,可根據(jù)襯板的高低端差,參照上述兩種辦法進(jìn)行。
鋼棒球向脫離點(diǎn)運(yùn)動(dòng)的過(guò)程中,沿磨機(jī)軸向排列趨于規(guī)則。沿磨機(jī)橫斷面看,鋼棒球的空隙要較磨球排列均勻。因此,對(duì)物料的粒度能夠?qū)崿F(xiàn)控制粉磨、粒度均勻而不過(guò)粉碎。
粉磨條件較好的,將鋼棒球規(guī)格適當(dāng)調(diào)小,增加級(jí)配,適當(dāng)減少填充量;粉磨條件適中的中硬原料,將鋼棒球規(guī)格適當(dāng)調(diào)大,減少級(jí)配,增加填充量,以彌補(bǔ)沖擊能力不足。
鋼棒球排列趨于規(guī)則、均勻,緩解了粉磨作業(yè)中的“聚集”、“粘附”現(xiàn)象。
我廠磨制礦渣硅酸鹽水泥,因烘干能力不足,礦渣入磨水分為3~4%,臺(tái)時(shí)產(chǎn)量下降5~10噸,質(zhì)量也難控制。在磨機(jī)一倉(cāng)雙層隔倉(cāng)板的支撐板開(kāi)孔和盲板鑄孔,與磨機(jī)二倉(cāng)采用鋼棒球相配合,控制產(chǎn)、質(zhì)量。同時(shí),熟料入磨溫度在100℃時(shí)也能適應(yīng)。
四、鋼捧球材質(zhì)的選擇
我廠在φ2.6×13米3號(hào)水泥磨(開(kāi)路)二倉(cāng),采用鋼棒球材質(zhì)是低鉻鑄鐵。在磨制3萬(wàn)噸水泥后,清倉(cāng)時(shí)發(fā)現(xiàn),鋼棒球的鑄造缺陷和韌性不足引起的碎裂現(xiàn)象比較嚴(yán)重,這引起了我們對(duì)選材上的重視,及時(shí)改訂了鉻鋼材質(zhì)球。6月底清倉(cāng),對(duì)低鉻材質(zhì)球消耗進(jìn)行了測(cè)算,鋼棒球單耗為190克/噸水泥。
鉻鋼材質(zhì)球的兩端球缺,有較深的車(chē)床加工痕跡,與低鉻材質(zhì)球短時(shí)間混裝試驗(yàn),仍有明顯可辯的特征。清倉(cāng)后,將兩種不同材質(zhì)球,按相同比例的規(guī)格、級(jí)配各填充10噸,進(jìn)行混裝對(duì)比試驗(yàn)。這種試驗(yàn)方法,粉磨條件相同,試驗(yàn)周期短、迅速、直觀。7~9月間,兩種不同材質(zhì)球各補(bǔ)1噸,9月底又進(jìn)行清倉(cāng),低鉻球消耗1.354噸,鉻鋼球消耗0.475噸。
從混裝試驗(yàn),兩種不同材質(zhì)球的磨耗對(duì)比1.354:0.475=2.85:1來(lái)看,顯然鉻鋼材質(zhì)球要好于低鉻材質(zhì)球。7~9月份共生產(chǎn)水泥15522噸。兩種不同材質(zhì)球雖然磨損速度不同,但也可推算出相當(dāng)于采用一種低鉻材質(zhì)球的球耗178克/噸水泥而相當(dāng)于鉻鋼材質(zhì)球的球耗60克/噸水泥。兩種球價(jià)格均為2900元/噸,顯然采用鉻鋼材質(zhì)球合適。
試驗(yàn)表明,磨機(jī)內(nèi)鋼棒球的沖擊使球缺磨損不均,鋼棒球柱身受力不均,易碎裂。因此,對(duì)鋼棒球的耐磨性、韌性都要嚴(yán)格要求(鋼棒球機(jī)械性能見(jiàn)表2)。
鋼棒球機(jī)械性能表 表2
材質(zhì) |
HRC |
αk |
δbb |
熱處理 |
鉻鋼、碳鋼、鉻鐵 |
≥50 |
≥0.4 |
≥50 |
油淬,200℃回火 |
五、試驗(yàn)前后對(duì)比
我廠在3號(hào)水泥磨二倉(cāng),將鋼棒球柱徑比采用磨球的當(dāng)量球徑,適當(dāng)加大,便于物料和空氣的流通。采用鋼棒球a=50毫米為最大級(jí)柱徑。并以相鄰柱徑差為5毫米的4級(jí)配。鋼棒球單位容重大于磨球單位容重、球面偏低,這樣,二倉(cāng)填充量由18噸改裝為20噸,而三倉(cāng)鐵段由40噸改裝為33噸,調(diào)整了二、三倉(cāng)的球(段)面高度。3號(hào)水泥磨的有關(guān)工藝參數(shù)見(jiàn)表3。
磨機(jī)有關(guān)工藝參數(shù) 表3
磨機(jī)有效直徑(m) 轉(zhuǎn)速(rpm) 二倉(cāng)長(zhǎng)度(m) 襯板型式 ?、颉髠}(cāng)隔倉(cāng)型式 |
2.5 19(比1#、2#低0.6rpm) 2.6 凸棱、平襯板組合(凸一平二) 單層隔倉(cāng)板 | ||
改 前 |
研磨體(球) |
φ60mm φ50mm φ40mm 合計(jì) |
5.5t 7t 5.5t 18t |
改 后 |
鋼棒球 填充量 |
a=50mm |
5t 5t 5t 5t 20t |
改后三倉(cāng)減量 |
7t |
磨機(jī)二倉(cāng)改進(jìn)后情況:
1.水泥細(xì)度控制趨于穩(wěn)定,細(xì)度常在1~2%之間波動(dòng),出磨水泥細(xì)度月平均合格率在90%以上。
2.改善磨內(nèi)粉磨作業(yè),磨倉(cāng)內(nèi)通風(fēng)好,對(duì)較濕和較高溫度的粉磨條件能夠適應(yīng),緩解了粉磨中“聚集”、“粘附”現(xiàn)象。
3.填充量減少5噸,電流下降5安培。
4.二倉(cāng)磨音比段倉(cāng)音量還小,噪音下降。
5.改前1990年1~8月與改后1991年1~8月的各項(xiàng)有關(guān)經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)對(duì)比見(jiàn)表4。
試驗(yàn)前后有關(guān)指標(biāo)對(duì)比 表 4
時(shí)間 |
產(chǎn)量 (t/h) |
電耗 (kWh/t) |
細(xì)度 (%) |
比面積 (g/cm2) |
抗折強(qiáng)度 (Mpa) |
抗壓強(qiáng)度(Mpa) | ||||
3天 |
7天 |
28天 |
3天 |
7天 |
28天 | |||||
改前(1990.1~8月) 改后(1991.1~8月) 變化值 |
25.12 25.75 +0.63 |
44.50 41.32 -3.18 |
8.82 7.73 -1.09 |
3714 3974 +260 |
5.82 |
6.76 7.0 |
8.49 8.50 +0.01 |
28.56 30.80 |
40.10 42.50 |
55.20 58.50 +3.30 |
我廠曾在3號(hào)水泥磨與1號(hào)水泥磨產(chǎn)量相對(duì)穩(wěn)定情況下,經(jīng)半年時(shí)間進(jìn)行過(guò)30次抽測(cè)水泥28天強(qiáng)度對(duì)比,結(jié)果3號(hào)水泥磨平均值高于1號(hào)水泥磨0.4個(gè)標(biāo)號(hào)。從表4也可看出,28天強(qiáng)度增長(zhǎng)0.33個(gè)標(biāo)號(hào)。這對(duì)磨制礦渣硅酸鹽水泥時(shí),可相應(yīng)增摻10%礦渣量,按我廠礦渣硅酸鹽水泥品種年生產(chǎn)量、單機(jī)計(jì)算,可多獲利16萬(wàn)元。此外,電耗下降,其他指標(biāo)也有所改善。
我廠又在φ2.2×4.4米風(fēng)掃式煤磨上進(jìn)行了改裝鋼棒球試驗(yàn),磨機(jī)有關(guān)工藝參數(shù)見(jiàn)表5。
磨機(jī)有關(guān)工藝參數(shù) 表5
磨機(jī) |
襯板型式 | ||
單倉(cāng)磨 |
波紋襯板 | ||
改前 |
研磨體(球) 填充量 |
φ60mm φ50mm φ40mm φ30mm 合計(jì) |
3.5t 5.5t 5.5t 3.5t 18t |
改后 |
鋼棒球 填充量 |
a=45mm a=40mm a=35mm a=30mm 合計(jì) |
2t 10.5t 5.5t 1.5t 19.5t |
注:鋼棒球徑與長(zhǎng)度比1:1.7。
我廠進(jìn)廠原煤粒度小、易磨性好,不經(jīng)破碎直接入磨。改后的突出表現(xiàn)是臺(tái)時(shí)產(chǎn)量提高和改善磨機(jī)內(nèi)的粉磨作業(yè)。
1.煤粉細(xì)度0.080毫米方孔篩篩余要求為15%以下。改前磨制煤粉,磨機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)4小時(shí)滿(mǎn)倉(cāng),改后磨機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)3.5小時(shí)即可滿(mǎn)倉(cāng)。經(jīng)改進(jìn)前、后4個(gè)月細(xì)度平均值與產(chǎn)量折算噸位對(duì)比見(jiàn)表6。
改進(jìn)前后產(chǎn)質(zhì)量比較 表6
項(xiàng)目 |
改前 |
改后 |
變化量 |
磨機(jī)產(chǎn)量(t/h) 細(xì)度(%) |
10 17.6 |
11.4 14.8 |
+1.4 -2.8 |
2.我廠進(jìn)廠原煤水分大,常因烘干能力不足,使粉磨作業(yè)惡化,磨球“粘附”、襯板“聚集”和結(jié)圈現(xiàn)象時(shí)有發(fā)生,改后上述現(xiàn)象尚未發(fā)生。
煤磨的試驗(yàn),也因采用低鉻材質(zhì)球,遇到了同水泥磨類(lèi)似情況,在2號(hào)煤磨準(zhǔn)備恢復(fù)雙倉(cāng)的改造,也改訂鉻鋼材質(zhì)球。
六、體會(huì)
我廠鋼棒球試驗(yàn)是在洛陽(yáng)水泥廠試驗(yàn)基礎(chǔ)上進(jìn)行的。該廠在φ2.4×12米濕法生料磨一倉(cāng)進(jìn)行,石灰石入磨粒度小于20毫米,在改進(jìn)前后臺(tái)時(shí)產(chǎn)量不變情況下,細(xì)度下降3~4%,效果顯著。我廠在水泥磨二倉(cāng)和單倉(cāng)煤磨的試驗(yàn),也取得了較好的效果,說(shuō)明了鋼棒球具有一定應(yīng)用價(jià)值。在認(rèn)真選材基礎(chǔ)上,進(jìn)一步總結(jié)經(jīng)驗(yàn),使這一技術(shù)在工業(yè)應(yīng)用上更成熟。
編輯:
監(jiān)督:0571-85871667
投稿:news@ccement.com